２００８年１１月 水运工程 ＮＯＶ．２００８ 第１１期总第４２１期 Ｐｏｒｔ＆Ｗａｔｅｒｗａｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｎｏ．１ｌ Ｓｅｒｉａｌ Ｎｏ．４２１ ＿ 连云港港航道扩建工程防波堤方案研究 曲红玲，窦希萍，高祥宇 （南京水利科学研究院，江苏南京２１００２４） 摘要：分别对连云港港３０万吨级航道扩建工程的两种有防波堤方案及无防波堤方案进行了工程前后平面二维潮流泥沙 的数值模拟，利用窦国仁悬沙不平衡输沙方程及河床变形方程式，进行了正常天气和台风天气下的航道底部淤积计算，比 较分析了３种方案对航道淤积的影响。模拟和计算结果表明，有防波堤方案１在防浪挡沙方面要优于其它两个方案，是较 为合理的防波堤布置方式。 关键词：航道扩建；防波堤；潮流；航道淤积；数学模型 中图分类号：Ｕ ６５６．３１ 文献标志码：Ａ 文章编号：１００２—４９７２（２００８）１１－０００９—０６ Ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｂｒｅａｋｗａｔｅｒｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃｈａｎｎｅｌ ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ ｐｒｏｊｅｃｔ ｏｆ Ｌｉａｎｙｕｎｇａｎｇ Ｐｏｒｔ ＱＵ Ｈｏｎｇ—ｌｉｎｇ，ＤＯＵ Ｘｉ－ｐｉｎｇ，ＧＡＯ Ｘｉａｎｇ－ｙｕ ｆＮａｎｊｉｎｇ Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｎａｎｊｉｎｇ ２ １００２４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ ｔｗｏ—ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｎ ｔｉｄａ１ ｆｌｏｗ ａｎｄ ｓｅｄｉｍｅｎｔ ｗａｓ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｏｎ ｔｈｒｅｅ ｓｃｈｅｍｅｓ ｏｆ ３００ ０００ＤＷＴ ｃｈａｎｎｅｌ ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ ｐｒｏｊｅｃｔｓ，ｔｗｏ ｗｉｔｈ ｂｒｅａｋｗａｔｅｒｓ ａｎｄ ｏｎｅ ｗｉｔｈｏｕｔ ｂｒｅａｋｗａｔｅｒ，ｉｎ Ｌｉａｎｙｕｎｇａｎｇ Ｐｏｒｔ． Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｊｅｃｔｓ ｏｎ ｃｈａｎｎｅｌ ｓｉｌｔａｔｉｏｎ ａｒｅ ｃｏｍｐａｒｅｄ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｉｌｔａｔｉｏｎ ｕｓｉｎｇ Ｄｏｕ Ｇｕｏｒｅｎ Ｓ ｎｏｎ—ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ—ｓｅｄｉｍｅｎｔ ｔｒａｎｓｐｏｒｔ ｅｑｕａｔｉｏｎ ａｎｄ ｒｉｖｅｒｂｅｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｅｑｕａｔｉｏｎ， ｄｕｒｉｎｇ ｎｏｒｍａｌ ｗｅａｔｈｅｒ ａｎｄ ｔｙｐｈｏｏｎ ｓｅａｓｏｎ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ｐｒｏｊｅｃｔ ｗｉｔｈ ｂｒｅａｋｗａｔｅｒｓ ｈａｓ ｂｅｔｔｅｒ ａｂｉｌｉｔｉｅｓ ｉｎ ｗａｖｅ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｓａｎｄ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｏｔｈｅｒ ｔｗｏ，ａｎｄ ｉｔｓ ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｂｒｅａｋｗａｔｅｒｓ ｉｓ ｍｏｒｅ ｒａｔｉｏｎａ１． Ｋｅｖ ｗｏｒｄｓ：ｅｈａｎｎｅｌ ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ；ｂｒｅａｋｗａｔｅｒ；ｔｉｄａｌ ｆｌｏｗ；ｃｈａｎｎｅｌ ｓｉｌｔａｔｉｏｎ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ 连云港港地处江苏省北部黄海海州湾西南岸， 性质属非正规浅海半日潮，中等强度。潮流为逆 是我国能源外运和对外贸易运输的重要口岸，是我 时针的旋转流。根据江苏省水文水资源勘测局对 国沿海主枢纽港之一。近年来，随着陇海、兰新铁 １９９７年连云港沿岸多站位测量统计，连云港附近 路沿线广大中西部地区和苏北地区经济的快速发展， 沿岸潮位特征值（｝朝位值以１９８５国家高程基准为准） 港口吞吐量持续高速增长，使进港航道尺度小、深 如下ｆ１］：平均高潮位２．０１ ｍ；平均低潮位一１．８７ ｍ； 水泊位岸线不足的矛盾日益突出，为此，连云港港 平均涨潮潮差３．９１ ｍ；平均落潮潮差３．８５ ｍ；最 开始着手３０万吨级航道扩建工程。本文采用二维潮 高潮位２．８３ Ｉｎ；最低潮位一２．９２ ｍ。 流泥沙数学模型模拟预测航道扩建后防波堤对航道 根据２００４年水文资料显示，连云海湾的潮流 淤积的影响，为防波堤防护设计提供依据。 运动主要受Ｍ 分潮流控制，海湾的潮流运动为往 复流。涨潮流进入湾口后，随着湾域展宽潮流转 １自然条件 为ＮＷ向，主体朝着西大堤边滩流动；落潮流主 Ｉ．Ｉ潮汐和潮流 体基本沿着涨潮流路返回，到达湾口水域后主要 连云港地区海域受制于黄海驻波系统，潮汐 在人海航道以北流向外海。 收稿日期：２００８—０５—２９ 作者简介：曲红玲（１９８ ），女，博士研究生，研究方向为港口、航道及近海工程。 ・１０・ 水运工程 １．２波浪 一Ｏｕ＋ Ｏｔ 故 ＋ ｇｎ ａ ＋ 监一立 ＋ 根据大西山和羊山岛两站波浪资料闭，大西山 的常浪向为ＮＥ，ＮＮＥ和Ｅ，分别占２０－４％， ｇ ｇ￣ｇｎ ８ｑ ｇｃｇ． ＋ 警＝Ｅ（ １ 一 １等）（２） １７．６７％和１８．８ｌ％；羊山岛以ＮＮＥ，ＮＥ和Ｎ为 主，分别占１０．７５％，１０．５３％和１５．１６％；两站强浪 ＋ 十 ＋ 一旦 ＋ Ｏｔ ｇ￡ａ毛 ｇ ａ ｇ嚣ｑ ａ毛 ｇ器ｑ ａ毛 向一致，为ＮＥ和ＮＮＥ。一般天气条件下，波浪 不大，日ｍ。大于２ ｍ的出现频率，大西山仅占 ｇ ＋ 普＝ 警告等） １．０５％，羊山岛占０．８５％；大西山年平均波高为 其中： ０．６ ｍ，羊山岛为０．３７ ＩＴＩ。连云港西连岛海域的强 浪向为偏北向，１．５ ｍ以上的波高ＮＮＥ向出现频 Ａ＝［毒（ ）＋音（ ）］ 率为２．１３％，ＮＥ向出现频率次之，为１．７９％。就 ＝［毒（ ）＋音（ ｇｅ）］／ｇ￣ｇ． 该港区的地理位置而言，ＥＮＥ，ＮＮＥ向浪是向岸 、厮１ 浪，波浪能直接传到港区，是该港区的不利浪向。 、 Ｊ １．３含沙量分布特征 式中：／Ｚ，ｖ分别为 和 方向上的流速分量； 根据２００４年水文资料闭，连云海湾（地理位置 为水位；日为总水深；ｃ为谢才系数，ｃ＝ 日１／６； 见图１）涨落潮表层含沙量的分布特征如下：涨潮 表层含沙量在总体上自东向西呈现出高一低一高 为糙率系数；ｆ为柯氏力系数，ｆ＝２ｏ）ｓｉｎ４）；∞为 的分布态势，并在羊窝头和旗台嘴前沿水域形成了 旋转角速度； 为纬度；，ｇｎ，殷为Ｌａｍｉ系数；Ｅ 两个高含沙量区，最高含沙量分别为０．５５４ ９ ｋｇ／ｍ 为水流紊动黏滞系数。 和０．４６３ ２ ｋｇ／ｍ ；水岛和老港区西防波堤连线为 ２．２悬移质不平衡输沙方程 全湾的低含沙量区，最低含沙量为０．０９６ ０ ｋｇ／ｍ。。 正交曲线坐标系下，窦国仁悬沙不平衡输沙 连云海湾内３个港区相比，自东向西为老港区含 方程为［３－５１： 沙量最低，在０．２ ｋｇ／ｍ 以下，庙岭港区居中，为 ＋ ［专（Ｈ ）＋音（ ）］一（ ）－ｏ ０．２～０．３ ｋｇ／ｍ ，墟沟港区最高，在其东端前沿采到 （４） 了泥沙含量达０．４７６０ ｋｇ／ｍ 的表层水体。 式中：Ｈ为总水深； ， 分别为 和叼方向上的 流速分量；， ， 为Ｌａｍｉ系数；Ｓ为垂线平均含 沙量；ａ为一待定系数，可通过验证计算确定；∞ 为泥沙沉速，在絮凝条件下则为絮凝沉速；Ｓ 为 水流的挟沙能力，窦国仁公式在潮流和波浪共同 作用下可表示为： ｓ 一Ｙｓ－Ｔ ［ ］（５）式中： 和 分别为水和泥沙颗粒容重；Ｈ 和 图１连云海湾地理位置图 分别为平均波高和周期。根据多处海域资料求得 ２二维潮流泥沙数学模型 ％＝０．０２３， ＝０．Ｏ钒， 为波浪摩阻系数。 ２．１二维潮流运动基本方程 ２．３河床变形方程式 在正交曲线坐标系 一７７下，二维潮流运动基 由悬移质引起的河床变形方程式为： 本方程可表示为如下形式： Ｙｏ ＝￣（ｓ－ｓ ） （６） ＋ 专 “ ＋ 音（ 蜃）＝０ （１） 式中：叼 为悬移质引起的冲淤厚度。 第１１期 曲红玲，等：连云港港航道扩建工程防波堤方案研究 本模型采用有限差分方法求解，节点布置为 ・实测值 一计算值 交错网格。对于方程（１）～（３）式写出相应的差 ０．４ 分方程，对差分方程用ＡＤＩ法求解。在二维潮流 ９：００儿：三＝兰 ￡主 主三０Ｏ ｌ３：Ｏ０ １５：００ １７：００ １９：００２１：００２３：００ １：三兰 匕二＝＝００ ３：００ ５：００ ７：００ ９：二二．Ｏ０ 暑。．８ 时刻 运动基本方程（２）， （３）式中，等式右边的二阶 ｉ＝＝二二＝＝＝］二＝＝＝＝ 过 ＝＝＝］［＝三二三＝苫。 ９：００ １ｌ：００ １３：００ １５：００ １７：００ １９：００ ２１：００ ２３：００ １：００ ３：００ ５：００ ７：００ ９：Ｏ０ 导数表示式比较复杂。当正交曲线网格是采用 。８ 时刻 ０．４ Ｐｏｉｓｓｏｎ方程生成时， ， ， ， 及其二 全 ９：００ １ｌ：０ｏ １３：＝二００ ＝１５：＝］［００ １７：＝＝三工 ００ １９：００２１：００２３：ｉＯ０ １：＝三＝＝＝００ ３：００ ５：二：＝ 二 ００ ７：００ ９：００ ．ｏ§ ｏ ｌｌ ｏｓ ｏ１｜ 罩。ｓ 时刻 阶导数均为小量。当忽略这些小量时，（２），（３）式 ０．４ ：［＝＝二＝＝ ＝二三＝ 盎＝ ＝二＝＝ ：三：二二． 右边二阶导数项可简化为： Ｆ ｆ】ａ４ 】ＯＢ＼ ／１ ａ 『上．】 Ｏ２ｕ＼ ｌ 一 ＋ Ｊ 翥 ：Ｉ… ＝ｌ＝ 士 Ｉ五 廿 至互五 。９：００ １１：００ １３：００ １５：００ １７：００ １９：００ ２１：００ ２３：００ １：００ ３：００ ５：００ ７：００ ９：００ ／】ＯＢ 】ＯＡ＼ ／１ ａ ．１ ０ｉｖ＼ Ｉ 一 ／ ｌ 十 』 图４大潮流速验证 对悬沙不平衡输沙方程和河床变形方程式 （４）和（６）采用迎风格式进行求解。 巍 ． 兰． ３潮流泥沙数学模型验证 培３６０ ［ — ＝＝＝墨— ＝＝＝＝＝＝． 数学模型计算网格采用正交曲线网格，网格 数为１９３ｘ１７７＝３４ １６１个，网格尺度在２０～２ ０００ Ｉｌｌ 鞋３６０ ＝＝＝耋 ＝＝＝＝＝＝． 之间。模型潮流场验证分别采用１９９７年连云港核 电站水文测验资料和２００４年水文测量资料，水温 拜 ． 测点布置见图２。在此仅给出１９９７年７月大潮潮 辩 ９：ｏ０¨’加∞：００ ：００＂：。０ ：ｏ ２３册 ００ ｏ０ ００ 棚口 ∞ 。流验证结果（图３～５），其余参见文献［６］。 图５大潮流向验证 在潮流场验证良好的基础上，对连云港海域 实测含沙量过程和航道回淤进行验证。根据连云 港有关研究，取悬沙絮凝沉速０．０００ ４ ｍ／ｓ，泥沙 干容重６４０ ｋｇ／ｍ ，稳定干容重按窦国仁公式计算， 其中 为０．００４ ｍｉｌｌ，ｄ２５为０．０００ ７５ ｍｍ。根据大 图２连云港水文测点布置 ｍ，平均波周期 ——计算值 西山海洋站资料，平均波高为０．６３．１ Ｓ，用此作为航道回淤厚度验证的波浪条件。 在此仅给出大潮含沙量验证图及２００２年１２月至 ２００３年６月７万ｔ航道回淤验证图，其余参见文 献［６］。 通过上述验证，确定港池和庙岭航道泥沙沉 ９：００ １１：Ｏ０ １３：００ １５：Ｏ０ １７：Ｏ０ １９：Ｏ０ ２１：０Ｏ ２３：ｏ０ １：００ ３：００ ５：００ ７：Ｏ０ ９：００ 降机率取０．０５，外航道取０．１。根据以往长江口概 时刻 化物理模型研究［７１可知，随着航道加深，沉降机率 也将有所加大。因此，当航道浚深至１４．５ １１１时， ９：００ １１：００ １３：００ １５：ｏｏ １７：００ １９：００ ２１：０ｏ ２３：００ １：００ ３：ｏｏ ５：００ ７：ｏ０ ９：００ 港池和庙岭航道沉降机率取０。０６２，外航道沉降机 时刻 开山岛 率取０．１１２；当航道浚深至１６ ｍ时，港池和庙岭 图３大潮潮位验证 航道沉降机率取０．０６９，外航道沉降机率取０．１１９。 ・１２・ 水运工程 ——计算值 釜 ０：００ ２：０ｏ ４：ｏ０ ６：ｏｏ ８：００ １０：００１２：００１４：００１６：００１８：００２０：００２２：００ Ｏ：Ｏ０ ２：００ 时刻 隶０。： ０：００ ２：００ ４：００ ６：００ ８：００ ｌ０：００ｌ２：００ｌ４：０Ｏｌ６：００ｌ８ｉ００２０：００２２：００ ０：０ｏ ２：００ 时刻 图１０无防波堤方案３布置图 ４．１ ３种方案对潮流场的影响 ０：００ ２：００ ４：００ ６：００ ８：００ １０：００１２：ｏ０１４：００１６：００１８：００２０：００２２：００ ０：００ ２：００ 时刻 Ａ３ 为了研究开挖航道对潮流场的影响，沿开挖 大潮２００４０７０１Ｔ２３００００￣２００４０７０３Ｔ０２００００ 航道布置了８个采样点，见图１１；３种方案工程 图６大潮含沙量验证 前后的大潮涨潮局部流态图见图１２～１５。 为了解工程对潮流场的影响，对３个方案采 样点大潮最大流速、平均流速变化进行了计算比 １ ， Ｉｊ ｌ， Ｚｌ Ｚ， Ｚ ｊｊ ｊ／４ｌ ４５ ４９ 较，见表１。 计算网格编号 图７航道回淤验证 ４防波堤效果分析 连云港港扩建后的进港航道总长３３．６９ ｋｍ， 航道有效宽度２２６ ｍ，设计底高程一１６．５ １１０。考虑 ３种工程方案：方案１：在旗台港区建立垂直于航 道方向口门宽度为１ ０００ １Ｔｌ的南、北两个防波堤 （图８）；方案２：垂直于航道方向口门宽度为９５０１ＴＩ， 南北防波堤堤头东西向位置与旗台港区东护岸齐 图１ｌ采样点布置图 平‘图９）；方案３：无防波堤方案（图１０）。 图１２工程前局部流态图 图８防波堤方案１布置图 图９防波堤方案２布置图 图ｌ３工程后局部流态图（方案１） 第１１期 曲红玲，等：连云港港航道扩建工程防波堤方案研究 ・１３・ 没有防波堤，故其 弯段的流速影响与其它２个 方案差别较大，而对外航道测点的流速影响与其 他方案略有差异。 总体而言，有防波堤方案１，２对内航道和口 门附近的流速影响相对较小，无防波堤方案３对 内航道和口门附近的流速影响最大。 图ｌ４工程后局部流态图（方案２） ４．２正常天气的航道回淤计算结果分析 在完成含沙量和航道回淤验证的基础上，对３ 个方案航道回淤进行计算。图１６为航道分段图， 从西向东依次为庙岭航道、内ｌ段航道、内２段 航道、 弯段２航道、外１段一外１６段航道。 图１５工程后局部流态图（方案３） 表１各方案采样点大潮最大流速、平均流速变化表 图１６航道分段图 将３个方案的年回淤厚度比较后可见（图 ｌ７），方案１和方案２最大回淤均发生在外２段航 道处，分别是１．１２ ｍ／ａ和１．２０ ｍ／ａ，其年回淤量分 别是２２．６万１ＴＩ。和２４．２万１＇１＇１ ；方案３的最大回淤 发生在外ｌ段航道，为１．４３ ｍ／ａ，其年回淤量为 １２４．５万ｍ 。３个方案的全航道泥沙年回淤量分别 约为１ １６７．９万ｍ ，１ ２０３．５万ｍ。和ｌ ３１２．４万ｍ 。 综合可知，防波堤的建立对 弯段２航道￣夕 ５段 航道的泥沙淤积有明显的减少作用，方案１的防 波堤布置方案最有利于航道的防淤。 注：１）工程前平均流速为全潮平均值； ２）流速变化值即（ 方案一 Ｉ程前 Ｉ程前。 从表１数据分析可得：由于航道的开挖，航 道范围内过水面积有所增大，航道内的最大流速 蜊捌捌蜊 蜊蜊帮捌帮蜊 帮捌帮 帮孛罂捌 和平均流速都有所减小，航道开挖深度越深，流 速减小越大。方案１和方案２测点流速的变化范 围比较接近，两方案只是北防波堤不一样，故其 在北防波堤处（ 点附近）流速的变化差异稍大； 方案３和其他２个方案比较，既没有围垦区，也 蝠 疆罐 摇辗壤撂媚餐蟮蝠辗摄蝠接撂餐旗 釜墅普茹垫营謦尊簧磬警营禁警磐管警誓蓊磬 宦长錾素畚素毒彘隶畚案 丢 图１７三方案航道年回淤厚度 ４．３台风期的航道回淤结果分析 连云港航道工程外Ｅ～Ｎ方向面向宽阔的海 ・ｌ４・ 水运工程 ２００８丘 域，在不同风级状况下，这些方向的风将会在航 道及其南北滩面位置产生大浪，不同级别风对应 风速值见表２。 表２不同风级对应风速值 风级 风速／（ｍ ・Ｓ） ６ １３．８ ７ １７．１ ８ ２０．７ ９ ２４．４ １０ … ． 一 Ｉｌ－方案１ｌ Ｉ目方案２Ｉ ｉ￣－Ｎ３Ｉ 。ｒ］ ｎ 。１． Ｉ．』 外３段外锻 ２８．４ 庙岭 内１段内２Ｎ Ｗ＇￣ｔ２外Ｉ段外２段在风速值已知的情况下，根据风区长度、沿程 平均水深，利用海港水文规范方法可以推算出海域 图２１ １０级ＥＮＥ向风浪作用下的航道回淤 ５结语 的波浪要素。采用波浪折射绕射数学模型同分别对连 云港发生ＥＮＥ向和ＮＮＥ向７级和１０级风时的波浪 场进行计算，得到ＥＮＥ向和ＮＮＥ向７级风和１０级 本文通过潮流泥沙数学模型对连云港港防波 堤工程对航道泥沙淤积的影响进行了比较分析，为 防波堤的设计提供了科学依据。通过工程方案前 后的流态变化计算说明：有防波堤方案１，２对内 航道和口门附近的流速影响相对较小，方案３对 内航道和口门附近的流速影响较大。对３个方案 航道回淤的计算结果为：有防波堤方案ｌ与方案２ 比较ｗ弯段淤积较少，其它部位淤积大致相同， 风的波浪场分布，在此基础上计算发生这两个方向 大风时（风浪作用１ ｄ，浪后１ ｄｊ ３个方案的航道从 庙岭航道到内４段航道的回淤厚度（图１８～２１）。 卷 器 疆 从大风天的航道泥沙回淤分布可以看出，泥 沙淤积主要出现在内２段航道至外４段航道，无 ∞ 如 加 Ｏ 防波堤方案泥沙回淤较其它２个方案要大很多， 有防波堤方案１的航道泥沙淤积最小，可见，防 波堤对减小大风浪造成的航道回淤作用明显，而 防波堤方案１对于防浪挡沙的作用最好。 一 无防波堤方案３与其它两个方案相比，在ｗ弯段 ２航道￣夕 ５段航道淤积明显增多，可见，防波堤 对于挡浪防淤有明显的作用，而且，方案１的防 波堤布置方案最有利于航道的防淤。 参考文献： ［１］江苏省水文水资源勘测局．连云港核电厂工程水域水 文观测报告［Ｒ］．南京：江苏省水文水资源勘测局，１９９８． … ． 。。 ， 。 ． ［２】中国水利水电科学研究院．ＴＮＰＳ三、四期工程取、排水 规划方案泥沙数模计算报告【Ｒ１．北京：中国水利水电科 学研究院，２００４． 庙岭 内１段内２段ｗ弯段２外１段外２段外３段外４段 图１８ ７级ＥＮＥ向风浪作用下的航道回淤 ｌ－方案１ Ｉ目方案２ ［３］窦国仁．河口海岸泥沙数学模型研究『Ｊ］．中国科学Ａ辑， １９９５（９）：１０１－１０７． Ｉ Ｄ方案３ Ｉ ［４］窦国仁，董凤舞，窦希萍．潮流和波浪的挟沙能力 科 厂］ 学通报，１９９５（５）：６１—６４． Ｉ ｌ 。一． ． ． ．喇Ｉ． １． 外３段￣＇ｂ４Ｎ ｌ ｌ ［５］窦国仁．河口海岸全沙模型相似理论『Ｊ１．水利水运工程 学报，２００１（１）：３－１４． 庙岭 内１段内２段ｗ弯段２外１段外２段图１９ ７级ＮＮＥ向风浪作用下的航道回淤 ＿＿ 【６】窦希萍．连云港主港区３Ｏ万吨航道泥沙数模研究报 告［ＲＩ．南京：南京水利科学研究院，２００８． ｌ －方案ｌｌ ［７］董凤舞，窦国仁．深水航道局部物理模型悬沙回淤研 究【Ｒ】．南京：南京水利科学研究院，１９９９． ：．一 ．． ．ｒ］ ｎ －］ Ｊ ［８］潘军宁，王红川．连云港港旗台作业区岸线、防波堤及 水域综合布置波浪要素推算报告［Ｒ］．南京：南京水利科 学研究院，２００８． （本文编辑武亚庆） 图２Ｏ １０级ＥＮＥ向风浪作用下的航道回淤
